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钢铁出水率怎么算 钢铁工业水处理实用技术与应用篇一
在钢铁工业中，需要进行水处理的系统主要是：
(1)炼铁厂：高炉、热风炉冷却净循环水处理系统；高炉煤气洗涤水浊循环系统；高炉炉渣水循环系统；鼓风机站净循环水处理系统。
(2)炼钢厂：氧气转炉烟气净化污水处理系统；转炉间接冷却循环水处理系统；电炉净循环冷却水系统；转炉软化冷却水系统；电炉软水冷却水系统；转炉污泥处理系统；电炉真空处理污水处理系统。
(3)连铸厂：结晶器软水闭路循环水系统；二次冷却浊循环水系统；污泥脱水处理系统。
(4)热轧厂：热轧净循环水处理系统；热轧浊循环水处理系统；过滤器反洗水处理系统；含油、含乳化液废水处理系统；污泥处理系统。
(5)冷轧厂：间接冷却开路循环水处理系统；酸碱废水处理系统；含油、含乳化液废水处理系统；污泥处理系统。
水处理剂中用量较大的有三类：絮凝剂；杀菌灭藻剂；阻垢缓蚀剂。絮凝剂亦称混凝剂，其作用是澄凝水中的悬浮物，降低水的浊度，通常用无机盐絮凝剂添加少量有机高分子絮凝剂，溶于水中与所处理水均匀混合而使悬浮物大部沉降。杀菌灭藻剂亦称杀生剂，其作用是控制或清除水中的细菌和水藻。阻垢缓蚀剂主要用于循环冷却水中，提高水的浓缩倍数，降低排污量以实现节水，并降低换热器和管道的结垢和腐蚀。
针对钢铁工业的特点，水处理剂的使用需注意以下几点：
（1）在钢铁企业中，具有高热流密度的设备较多，这与化工工业有着显著的不同。因此，开发应用耐高温、低公害或无公害的阻垢缓蚀剂，是钢铁工业水处理剂的研发方向之一。
（2）结垢堵塞问题突出。高炉煤气洗涤循环水的水质成分很复杂，由于矿石中氧化钙的溶入，造成管道结垢，喷头堵塞，影响生产正常运行。在转炉炼钢过程中，投入造渣剂石灰，部分石灰细粉被烟气带出，在烟气洗涤塔中与循环水生成氢氧化钙，随后与烟气中的二氧化碳反应生成碳酸钙，造成洗涤塔中喷嘴堵塞，输水管道断面减少，阻力增加，浪费能源。在高炉煤气洗涤和转炉烟气净化浊循环水中，也需要解决洗涤水中大量悬浮物以及严重结垢问题。这些方面均需要开发优质的聚凝剂、分散剂及除硬稳定剂。
（3）连铸及轧钢浊循环水主要是细小的氧化铁皮悬浮物及循环水中油的去除问题。这类循环水的水处理工艺是沉淀、除油、过滤、冷却。水处理药剂主要采用絮凝剂、助凝剂、除油剂及少量的阻垢分散剂等。目前国内生产的絮凝剂主要是铝盐及铁盐，助凝剂主要是聚丙烯酰胺类高分子药剂。与国外同类产品相比，使用效果较差。因此，开发适用于钢铁企业的高效絮凝剂、助凝剂、除油剂是当务之急。
钢铁出水率怎么算 钢铁工业水处理实用技术与应用篇二
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| 公司名称:
|
|
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建筑结构的总信息
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satwe 中文版
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2011年9月29日15时29分
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文件名:
|
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|工程名称 : 设备用房及中间池
设计人 :
|工程代号 :
校核人 :
日期:2011/ 5/ 7 |
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总信息..............................................结构材料信息:
钢砼结构
混凝土容重(kn/m3):
gc
= 25.00
钢材容重(kn/m3):
gs
= 78.00
水平力的夹角(rad):
arf =
0.00
地下室层数:
mbase=
竖向荷载计算信息:
按模拟施工1加荷计算
风荷载计算信息:
计算x,y两个方向的风荷载
地震力计算信息:
计算x,y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法:
楼层剪力差方法(规范方法)
特殊荷载计算信息:
不计算
结构类别:
剪力墙结构
裙房层数:
mannex=
0
转换层所在层号：
mchange=
0
嵌固端所在层号：
mqiangu=
墙元细分最大控制长度(m)
dmax=
1.00
墙元网格:
侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定
否
强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度
否
墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点
是
采用的楼层刚度算法
层间剪力比层间位移算法
结构所在地区
全国
风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kn/m2):
wo =
0.35
风荷载作用下舒适度验算风压:
woc=
0.35
地面粗糙程度:
b 类
结构x向基本周期（秒）:
t1 =
0.07
结构y向基本周期（秒）:
t2 =
0.07
是否考虑风振:
是
风荷载作用下结构的阻尼比(%):
wdamp=
5.00
|
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):
wdampc=
2.00
构件承载力设计时考虑横风向风振影响:
否
承载力设计时风荷载效应放大系数:
wenl=
1.00
体形变化分段数:
mpart=
各段最高层号:
nsti =
各段体形系数:
usi =
1.30
地震信息............................................振型组合方法(cqc耦联;srss非耦联)
cqc
计算振型数:
nmode=
地震烈度:
naf =
7.00
场地类别:
kd =ii
设计地震分组:
三组
特征周期
tg =
0.45
地震影响系数最大值
rmax1 =
0.08
用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的
地震影响系数最大值
rmax2 =
0.50
框架的抗震等级:
nf =
0
剪力墙的抗震等级:
nw =
钢框架的抗震等级:
ns =
抗震构造措施的抗震等级:
ngzdj =不改变
活荷重力荷载代表值组合系数:
rmc =
0.50
周期折减系数:
tc =
0.95
结构的阻尼比(%):
damp =
5.00
中震(或大震)设计:
mid =不考虑
是否考虑偶然偏心:
是
是否考虑双向地震扭转效应:
否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数
=
0
活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数
从第 1 到2层
柱、墙活荷载是否折减
不折算
传到基础的活荷载是否折减
折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数
1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
1.00
2---3
0.85
4---5
0.70
6---8
0.65
9---20
0.60
> 20
0.55
调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：
是
梁端弯矩调幅系数：
bt =
0.85
梁活荷载内力增大系数：
bm =
1.00
连梁刚度折减系数：
blz =
0.60
梁扭矩折减系数：
tb =
0.40
全楼地震力放大系数：
rsf =
1.00
0.2vo 调整分段数：
vseg =
第 1段起始和终止层号：
kq1 = 1, kq2 = 2
0.2vo 调整上限：
kq_l =
2.00
框支柱调整上限：
kzz_l =
5.00
顶塔楼内力放大起算层号：
ntl =
0
顶塔楼内力放大：
rtl =
1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
实配钢筋超配系数
cpcoef91 =
1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力iauto525 =
弱轴方向的动位移比例因子
xi1 =
0.00
强轴方向的动位移比例因子
xi2 =
0.00
是否调整与框支柱相连的梁内力
iregu_kzzb =
0
强制指定的薄弱层个数
nweak =
0
薄弱层地震内力放大系数
weakcoef =
1.25
强制指定的加强层个数
nstren =
0
配筋信息........................................梁箍筋强度(n/mm2):
jb =
270
柱箍筋强度(n/mm2):
jc =
270
墙分布筋强度(n/mm2):
jwh =
270
边缘构件箍筋强度(n/mm2):
jwb =
270
梁箍筋最大间距(mm):
sb = 100.00
柱箍筋最大间距(mm):
sc = 100.00
墙水平分布筋最大间距(mm):
swh = 200.00
墙竖向分布筋最小配筋率(%):
rwv =
0.30
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: nsw =
0
结构底部nsw层的墙竖向分布配筋率:
rwv1 =
0.60
设计信息........................................结构重要性系数:
rwo =
1.00
柱计算长度计算原则:
有侧移
梁柱重叠部分简化:
不作为刚域
是否考虑 p-delt 效应：
否
柱配筋计算原则:
按单偏压计算
按高规或高钢规进行构件设计:
否
钢构件截面净毛面积比:
rn =
0.85
梁保护层厚度(mm):
bcb = 20.00
柱保护层厚度(mm):
aca = 20.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:
是
框架梁端配筋考虑受压钢筋:
是
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是
是否按混凝土规范b.0.4考虑柱二阶效应:
否
荷载组合信息........................................恒载分项系数:
cdead=
1.20
活载分项系数:
clive=
1.40
风荷载分项系数:
cwind=
1.40
水平地震力分项系数:
cea_h=
1.30
竖向地震力分项系数:
cea_v=
0.50
特殊荷载分项系数:
cspy =
0.00
活荷载的组合值系数:
cd_l =
0.70
风荷载的组合值系数:
cd_w =
0.60
活荷载的重力荷载代表值系数:
cea_l =
0.50
地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(mn/m4):
mi =
3.00
扣除地面以下几层的回填土约束:
mmsoil =
0
回填土容重(kn/m3):
gsol = 18.00
回填土侧压力系数:
rsol =
0.50
外墙分布筋保护厚度(mm):
wcw = 35.00
室外地平标高(m):
hout =-0.20
地下水位标高(m):
hwat =-30.00
室外地面附加荷载(kn/m2):
qgrd = 15.00
剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号
塔号
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号
塔号
用户指定加强层的层和塔信息.........................层号
塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号
塔号
类别
约束边缘构件层
约束边缘构件层
*********************************************************
*
各层的质量、质心坐标信息
*
*********************************************************
层号
塔号
质心 x
质心 y
质心 z
恒载质量
活载质量
附加质量
质量比
(m)
(m)
(t)
(t)
12.454
26.540
9.200
129.1
2.4
0.0
0.11
15.277
12.157
5.700
929.0
267.4
0.0
1.00
活载产生的总质量(t):
269.818
恒载产生的总质量(t):
1058.120
附加总质量(t):
0.000
结构的总质量(t):
1327.938
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)
*********************************************************
*
各层构件数量、构件材料和层高
*
*********************************************************
层号(标准层号)
塔号
梁元数
柱元数
墙元数
层高
累计高度
(混凝土/主筋)
(混凝土/主筋)
(混凝土/主筋)
(m)
(m)
1(1)
25(30/ 360)
6(30/ 360)
58(30/ 360)
5.700
5.700
2(2)
22(30/ 360)
8(30/ 360)
0(30/ 360)
3.500
9.200
*********************************************************
*
风荷载信息
*
*********************************************************
层号
塔号
风荷载x
剪力x
倾覆弯矩x
风荷载y
剪力y
倾覆弯矩y
36.61
36.6
128.1
15.74
15.7
55.1
0.00
36.6
336.8
0.00
15.7
144.8
=============================
各楼层偶然偏心信息
=============================
层号
塔号
x向偏心
y向偏心
0.05
0.05
0.05
0.05
=============================
各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=============================
层号
塔号
面积
形心x
形心y
等效宽b
等效高h
最大宽bmax
最小宽bmin
321.41
14.01
14.28
10.42
33.79
33.92
9.98
96.85
12.45
26.54
6.50
14.90
14.90
6.50
=============================
各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=============================
层号
塔号
单位面积质量 g[i]
质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
3722.34
2.74
1358.12
1.00
=============================
计算信息
=============================
计算日期
: 2011.5.7
开始时间
:
23: 3:39
可用内存
: 1953.00mb
第一步: 数据预处理
第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力
结束日期
: 2011.5.7
时间
:
23: 3:52
总用时
:
0: 0:13
=============================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
floor no
: 层号
tower no
: 塔号
xstif，ystif
: 刚心的 x，y 坐标值
alf
: 层刚性主轴的方向
xmass，ymass
: 质心的 x，y 坐标值
gmass
: 总质量
eex，eey
: x，y 方向的偏心率
ratx，raty
: x，y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)
ratx1，raty1 : x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
ratx2，raty2
: x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值
110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层
rjx1，rjy1，rjz1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
rjx3，rjy3，rjz3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
=============================
floor =
13.7468(m)
ystif=
10.3929(m)
alf =
-0.0016(degree)
xmass=
15.2770(m)
ymass=
12.1567(m)
gmass(活荷折减)= 1463.8303(1196.4033)(t)
eex =
0.1736
eey =
0.1785
ratx =
1.0000
raty =
1.0000
ratx1=
495.5774
raty1=
717.2070
ratx2=
513.5983
raty2=
743.2872
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
rjx1 = 3.6729e+07(kn/m)rjy1 = 4.3192e+07(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)
rjx3 = 1.4577e+07(kn/m)rjy3 = 3.7226e+07(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------
floor =
12.4536(m)
ystif=
25.9915(m)
alf =
0.0000(degree)
xmass=
12.4536(m)
ymass=
26.5399(m)
gmass(活荷折减)=
133.9253（131.5345)(t)
eex =
0.0000
eey =
0.1024
ratx =
0.0108
raty =
0.0091
ratx1=
1.0000
raty1=
1.0000
ratx2=
1.0000
raty2=
1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
rjx1 = 3.9497e+05(kn/m)rjy1 = 3.9497e+05(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)
rjx3 = 4.2020e+04(kn/m)rjy3 = 7.4149e+04(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------x方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)y方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)
============================== 结构整体抗倾覆验算结果
==============================
抗倾覆力矩mr
倾覆力矩mov
比值mr/mov
零应力区(%)
x风荷载
77716.4
294.1
264.25
0.00 y风荷载
253071.3
126.4
2001.61
0.00 x 地 震
71874.8
873.4
82.30
0.00 y 地 震
234049.1
876.6
266.99
0.00
============================== 结构舒适性验算结果
============================== x向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.011 x向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002 y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.004 y向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002
============================== 结构整体稳定验算结果
============================== x向刚重比 ejd/gh**2=
3.48 y向刚重比 ejd/gh**2=
6.16 该结构刚重比ejd/gh**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比ejd/gh**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应
**********************************************************************
*
楼层抗剪承载力、及承载力比值
*
**********************************************************************
ratio_bu: 表示本层与上一层的承载力之比
--------
层号
塔号
x向承载力
y向承载力
ratio_bu:x,y
--------
0.5315e+03 0.5508e+03
1.00
1.00
0.1658e+05 0.1927e+05 31.19 34.98
x方向最小楼层抗剪承载力之比:
1.00 层号: 2 塔号: 1
y方向最小楼层抗剪承载力之比:
1.00 层号: 2 塔号: 1
========================
周期、地震力与振型输出文件
(vss求解器)
========================
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、x,y 方向的平动系数、扭转系数
振型号
周 期
转 角
平动系数(x+y)
扭转系数
0.3562
0.16
0.98(0.98+0.00)
0.02
0.2672
134.27
0.03(0.02+0.02)
0.97
0.2649
89.14
0.98(0.00+0.98)
0.02
地震作用最大的方向 =
0.242(度)
==============
仅考虑 x 向地震作用时的地震力
floor : 层号
tower : 塔号
f-x-x : x 方向的耦联地震力在 x 方向的分量
f-x-y : x 方向的耦联地震力在 y 方向的分量
f-x-t : x 方向的耦联地震力的扭矩
振型
的地震力
------------------------
floor
tower
f-x-x
f-x-y
(kn)
(kn)
105.92
0.30
2.58
-0.08
振型
的地震力
------------------------
floor
tower
f-x-x
f-x-y
(kn)
(kn)
1.83
-1.88
0.04
-0.03
振型
的地震力
------------------------
floor
tower
f-x-x
f-x-y
(kn)
(kn)
0.03
1.88
0.01
0.03
各振型作用下 x 方向的基底剪力
------------------------
振型号
剪力(kn)
108.50
1.87
0.03
各层 x 方向的作用力(cqc)
floor
: 层号
tower
: 塔号
fx
: x 向地震作用下结构的地震反应力
vx
: x 向地震作用下结构的楼层剪力
mx
: x 向地震作用下结构的弯矩
static fx: 静力法 x 向的地震力
f-x-t(kn-m)-77.50-22.14 f-x-t(kn-m)76.11
1.03 f-x-t(kn-m)
1.39-0.09
----------------------------
floor
tower
fx
vx(分塔剪重比)(整层剪重比)
mx
static fx
(kn)
(kn)
(kn-m)
(kn)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
106.13
106.13(8.07%)
(8.07%)
371.46
15.86
2.59
108.72(0.82%)
(0.82%)
89.37
抗震规范(5.2.5)条要求的x向楼层最小剪重比 =
1.60%
x 方向的有效质量系数:
99.53%
==============
仅考虑 y 向地震时的地震力
floor : 层号
tower : 塔号
f-y-x : y 方向的耦联地震力在 x 方向的分量
f-y-y : y 方向的耦联地震力在 y 方向的分量
f-y-t : y 方向的耦联地震力的扭矩
振型
的地震力
------------------------
floor
tower
f-y-x
f-y-y
f-y-t
(kn)
(kn)
(kn-m)
0.22
0.00
-0.16
0.01
0.00
-0.05
振型
的地震力
------------------------
floor
tower
f-y-x
f-y-y
f-y-t
(kn)
(kn)
(kn-m)
-1.86
1.91
-77.49
-0.04
0.03
-1.04
振型
的地震力
------------------------
floor
tower
f-y-x
f-y-y
f-y-t
991.16
(kn)
(kn)
(kn-m)
1.57
105.25
78.10
0.34
1.95
-5.03
各振型作用下 y 方向的基底剪力
------------------------
振型号
剪力(kn)
0.00
1.94
107.20
各层 y 方向的作用力(cqc)
floor
: 层号
tower
: 塔号
fy
: y 向地震作用下结构的地震反应力
vy
: y 向地震作用下结构的楼层剪力
my
: y 向地震作用下结构的弯矩
static fy: 静力法 y 向的地震力
----------------------------
floor
tower
fy
vy(分塔剪重比)(整层剪重比)
my
static fy
(kn)
(kn)
(kn-m)
(kn)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
107.15
107.15(8.15%)
(8.15%)
375.02
15.86
1.98
109.12(0.82%)
(0.82%)
997.02
89.37
抗震规范(5.2.5)条要求的y向楼层最小剪重比 =
1.60%
y 方向的有效质量系数:
99.50%
==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========
层号
塔号
x向调整系数
y向调整系数
1.000
1.000
1.000
1.000
**本文件结果是在地震外力cqc下的统计结果，
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
|公司名称:
|
|
|
|
satwe 位移输出文件
|
|
文件 名称:
|
|
|
| 工程名称:
设计人:
|
| 工程代号:
校核人:
日期:2011/ 5/ 7 |
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
所有位移的单位为毫米
floor
: 层号
tower
: 塔号
jmax
: 最大位移对应的节点号
jmaxd
: 最大层间位移对应的节点号
max-(z): 节点的最大竖向位移
h
: 层高
max-(x)，max-(y)
: x,y方向的节点最大位移
ave-(x)，ave-(y)
: x,y方向的层平均位移
max-dx，max-dy
: x,y方向的最大层间位移
ave-dx，ave-dy
: x,y方向的平均层间位移
ratio-(x),ratio-(y): 最大位移与层平均位移的比值
ratio-dx,ratio-dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
max-dx/h，max-dy/h : x,y方向的最大层间位移角
dxr/dx,dyr/dy
: x,y方向的有害位移角占总位移角的百分比例
ratio_ax,ratio_ay : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者
x-disp，y-disp，z-disp:节点x,y,z方向的位移
=== 工况=== x 方向地震作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
576
3.03
2.61
1.17
3500.576
3.01
2.59
1.16
1/1162.97.4%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.6%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/1162.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.17(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.16(第2层第 1塔)
=== 工况=== x+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
576
2.75
2.58
1.06
3500.576
2.73
2.57
1.06
1/1284.98.7%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.9%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/1284.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.06(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.06(第2层第 1塔)
=== 工况=== x-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
576
3.32
2.63
1.27
3500.576
3.30
2.61
1.27
1/1061.96.1%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.64.3%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/1061.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.27(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第2层第 1塔)
=== 工况=== y 方向地震作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
564
1.45
1.45
1.00
3500.566
1.45
1.45
1.00
1/2422.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/2422.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.00(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)
=== 工况=== y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
566
1.50
1.45
1.03
3500.566
1.50
1.44
1.03
1/2341.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.9%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/2341.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.03(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况=== y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
564
1.50
1.45
1.04
3500.564
1.50
1.45
1.03
1/2340.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.3%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/2340.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.04(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况=== x 方向风荷载作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
576
0.96
0.89
1.08
3500.576
0.95
0.88
1.08
1/3687.98.8%
1.00
561
0.01
0.00
1.00
5700.561
0.01
0.00
1.00
1/9999.69.8%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/3687.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.08(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)
=== 工况=== y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
564
0.21
0.21
1.00
3500.576
0.21
0.21
1.00
1/9999.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/9999.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.00(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)
=== 工况=== 竖向恒载作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(z)
574
-4.23
457
-0.92
=== 工况 10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(z)
570
-0.47
559
-0.46
=== 工况 11 === x 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
576
2.77
2.57
1.08
3500.576
2.75
2.56
1.08
1/1272.98.8%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.69.9%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/1272.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.08(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)
=== 工况 12 === x+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
564
2.62
2.55
1.03
3500.564
2.61
2.54
1.03
1/1340.99.9%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.70.6%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/1340.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.03(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况 13 === x-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(x)
ave-(x)
ratio-(x)
h
jmaxd
max-dx
ave-dx
ratio-dx
max-dx/h
dxr/dx
ratio_ax
576
3.06
2.59
1.18
3500.576
3.04
2.58
1.18
1/1152.97.5%
1.00
561
0.02
0.01
1.00
5700.561
0.02
0.01
1.00
1/9999.69.1%
0.00
x方向最大层间位移角:
1/1152.(第2层第 1塔)
x方向最大位移与层平均位移的比值:
1.18(第2层第 1塔)
x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.18(第2层第 1塔)
=== 工况 14 === y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
564
1.45
1.45
1.00
3500.564
1.45
1.44
1.00
1/2419.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.6%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/2419.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.00(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)
=== 工况 15 === y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
566
1.50
1.45
1.03
3500.566
1.49
1.44
1.03
1/2344.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.8%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/2344.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.03(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)
=== 工况 16 === y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
floor tower
jmax
max-(y)
ave-(y)
ratio-(y)
h
jmaxd
max-dy
ave-dy
ratio-dy
max-dy/h
dyr/dy
ratio_ay
564
1.50
1.45
1.04
3500.564
1.50
1.45
1.04
1/2337.99.9%
1.00
413
0.00
0.00
1.00
5700.413
0.00
0.00
1.00
1/9999.97.3%
0.00
y方向最大层间位移角:
1/2337.(第2层第 1塔)
y方向最大位移与层平均位移的比值:
1.04(第2层第 1塔)
y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.04(第2层第 1塔)
超配筋信息
---------------------------
|
第2 层配筋、验算
|
---------------------------
---------------------------
|
第1 层配筋、验算
---------------------------
池壁
1（调节池）计算结果
软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002
遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算)
土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0
裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=5.6m
混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa
无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
m=
0.0
59.4
-128.0
as=
0
655
1472
裂缝验算结果：
上支座
跨中
下支座
m=
0.0
59.4
-128.0
as=
0
1176
3164
池壁2（生物池）计算结果
软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002
遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算)
土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0
裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=5.2m
混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa
无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
m=
0.0
48.5
-104.3
as=
0
532
1182
裂缝验算结果：
上支座
跨中
下支座
m=
0.0
48.5
-104.3
as=
0
917
2525
池壁3（中间池、设备用房及格栅池）外墙计算结果
软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002
遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算)
土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0
裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=4.8m
混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa
无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：
上支座
跨中
下支座
m=
0.0
39.1
-83.7
as=
0
426
936
裂缝验算结果：
上支座
跨中
下支座
m=
0.0
39.1
-83.7
as=
0
738
1879
钢铁出水率怎么算 钢铁工业水处理实用技术与应用篇三
西北地区钢铁工业：企业亟须创新求发
展
http:/// 2011年11月02日09:41 中国不锈钢网
生意社2011年11月02日讯
去年7月5日至6日召开的西部大开发工作会议，掀起了新一轮最高规格的西部大开发。近年来的实践表明，借助于国家西部大开发的强劲拉动和国家支持西部地区钢铁工业适度发展的历史机遇，西北地区的钢材消费需求强度和每年的增速均高于全国平均水平。
近期，西北各省区相继公布了“十二五”发展规划目标，到2015年，西北地区的钢材年消费总量将达到6000万吨。仅2011年，西北地区的钢材消费总量预计就将达到3000万吨以上。“十二五”期间，由于投资的持续增长，西北地区钢产量也将由2010年末的2000万吨增长到“十二五”末的近6000万吨水平，净增
4000万吨。
“西北地区的钢铁工业作为西北各省区经济成长的支柱产业，将直接受惠于这一有利于西部经济持续成长的大的战略。”刚刚走上甘肃省副省长岗位的原酒钢集团董事长虞海燕曾这样表示。
西部大开发带动区域市场需求
2011年初的两会期间，国家定下大力发展西部地区基础建设的政策方针，在“十二五”规划当中全力支持西部地区的基础建设发力。城建、交通等基建需要的大量建筑用钢需求直接刺激当地及其周边省市钢价的上涨。
今年以来，新疆、甘肃等省市建筑钢材价格高于全国市场。青海、甘肃、陕西等地钢材市场库存几乎处于零水平线。究其原因，主要是得益于当地基础建设的全面展开，大量的建筑用钢实际需求拉动了钢价
上涨。
住建部公布的信息显示，今年1~8月份，全国城镇保障性住房和棚户区改造住房已实物开工868万套，开工率为86%。开工率超过全国平均水平或与全国平均水平持平的有19个省(区、市)，西北主要省区均在列。其中，陕西的开工率超过100%，甘肃为98%，宁夏为97%，新疆生产建设兵团为92%，新疆维吾尔自治区为91%。笔者在陕西了解到，今年上半年，陕西省财政通过预算安排最大化、成立融资新平台、加快支出进度、强化资金监管等4项举措，破解保障性安居工程资金瓶颈，上半年项目开工率达到101.1%，既为完成保障性住房建设任务量奠定了坚实的基础，同时也为当地建筑钢材提供了稳定的需求。
据西部相关省区发改委分析，在中东部地区建筑工程因高温有所放慢的同时，西部地区基建工程在7月份却进入了施工旺季，开工项目不断增加，直接导致建筑用钢需求量的直线上涨。截至目前，线材等主要建筑用钢价格继续在此前的基础上保持相当的涨势。未来5年内基础工程建设的脚步不会出现停顿，西部地区工程建设将持续进行，建筑用钢需求量将依然保持高位增长。与此同时，央企援疆建设重点围绕新疆大型油气生产加工和储备基地、大型煤炭煤电煤化工基地、大型风电基地和“三个大通道”建设，涉及基建、石油石化、煤炭、电力、冶金等行业的投资开发。这些行业对建材、无缝管、中厚板、硅钢、风电用钢等钢材的需求量大，将带动西北钢材市场的需求继续增长。因此，未来西部地区特别是新疆地区的建筑
钢材价格将继续保持高位运行趋势。
西北市场的钢铁“大餐”引发了总产能过剩的全国钢铁生产企业的瞩目。
庞大的用钢需求仅仅依靠西北地区的钢厂和中间商很难满足其建设需要。大量建筑用钢涌向西北地区，该地区基本成为全国钢材净输入地。
如今，西北各大中心城市钢材市场所集中的钢材资源，品种、规格异常丰富，产地众多。以西安为例，除了酒钢、八钢、龙钢等区域主导钢厂之外，包钢、鞍钢、武钢、邯钢、太钢、济钢、重钢、舞钢等纷纷在西安安营扎寨，海鑫、中阳、文丰、唐山地区的中小钢厂资源也不断涌入。此外，外企也正在以低价资源抢占市场。例如，位于哈萨克斯坦北部卡拉干达的卡钢钢铁有限公司目前产能为500多万吨，其主要产品有中型型钢、小型型钢、厚板、热轧板卷、黑钢板、电镀锡板和铸件。新疆、兰州、西安等市场经常能
见到卡钢的板带产品。
西北地区钢企亟须提高竞争力
目前来看，钢筋、线材、中厚宽钢带、棒材、中板是西北钢铁企业生产量较大的品种，也是区域市场消费量最大的品种，型材、冷轧薄宽钢带等缺口较大。新一轮西部大开发使得区域经济发展潜力进一步释放，板材、线材、h型钢等将有较大的需求空间。
笔者在陕西省钢铁业界调研发现，目前国家在西部相当多的投资计划都集中在陕西，而建设这些项目所需的大量钢材却需要从省外购买。陕西钢铁工业的现状基本反映了整个西北地区钢铁工业的发展水平。因此，“十二五”期间，西北地区实现地方钢铁工业的科学发展责无旁贷。
业内人士客观地分析了陕西钢铁面临的形势：第一，尽管国家没有明确钢铁企业享受相关优惠政策，但钢铁工业仍有着较大的发展空间，钢材消费增长维持在较高的水平上还将持续若干年；第二，陕西钢铁工业的结构性矛盾比较突出，特别是高技术含量和高附加值产品还不能满足区域市场需求；第三，钢铁工业发展的支撑条件如原料、煤炭、运输、电力等面临较大压力，品种、质量竞争和环境压力也越来越大；第四，钢铁产能分散，结构不合理，增长方式粗放，企业的自主创新能力和战略管理能力相对较差。
特别值得关注的是，当前国内各大钢铁企业纷纷重组、搬迁，以求达到与国民经济、生态环境的平衡协调发展。而西北地区除新疆八钢并入宝钢集团之外，钢铁企业仍基本上处于单打独斗的状态。陕西钢铁集团挂牌运作已接近一年，但省内3家主要钢铁企业并没有实现真正意义的联合重组。
西部大开发新政，使得西北地区的钢铁工业重新面临机遇。西北地区的产业结构调整作为一项战略性的重大举措，将是一个循序渐进的长期过程。在深入实施新一轮西部大开发战略的发展进程中，西北地区钢铁工业一定要立足当前，着眼未来，把解决眼前的突出问题同实现长远发展目标结合起来，通过产业结
构调整，促进区域经济社会的全面振兴和繁荣。
在当前的形势下，西北地区钢铁企业不仅要应对金融危机造成的利润锐减、资金短缺等困难，还要面临着淘汰落后产能标准不断提高、市场竞争加剧的严峻局面。业内人士建议，西北地区钢铁企业应主动融入到国际、国内钢铁产业发展的大环境中去，准确认识现有的发展基础，分析自己的比较优势，发展思路要适应钢铁产业发展形势，发展理念要紧扣技术创新和市场竞争的步伐，发展规划要符合国家钢铁产业发展政策要求，发展模式要有企业自己的特色，项目建设和结构调整要立足于市场和资源条件；要正确处理做大与做强的关系，不与其他企业比规模，着力改变高投入低产出的状况。
对于西北钢铁企业来说，利用先进装备主动去适应市场、开发市场，积极引入战略投资者，适时进行产权制度改革，努力转换企业经营机制，提高企业竞争力，应该是一种现实的选择。
钢贸企业无序竞争制约钢市发展
同样，由于历史和自身等种种原因，就西北地区钢材销售市场而言，也存在着阻碍其发展的一些因素：其一，钢材贸易商寻求自我突破的集体意识不足，没有意识到自身的优势，缺乏长远的规划目标；其二，钢材市场的建设及交易模式相对落后，大多数的钢材交易市场基本以出租摊位、存货运转为主，规模档次偏低，同时缺少现代钢铁物流的代表如电子商务、中远期合约、物流加工配送、集约化流通等业态形式，与国内钢材流通先进地区和钢铁集约化整合趋势不相匹配。其三，钢材市场信息影响程度较低，由于规模落后，各大钢材市场价格、信息的交流与整合程度较低，信息平台颇显单薄，基本上没有话语权。
由于看好当地的钢铁需求，而中东部的钢铁产能又明显过剩，不少中东部地区的钢贸商跃跃欲试，谋划“西部淘金”，把“十二五”经营战略的重点转向西北地区。近两年来，西北地区也多方引资，建设了多个钢
铁物流园区。
对此，一些业内人士指出，中东部钢贸企业实施经营战略转移，还须考虑很多因素。例如，大量钢材涌入西北市场，不仅加剧了西北地区铁路运输的压力，而且极大地提高了钢材销售成本。钢铁工业原料、成品运输量都非常巨大，生产1吨钢约需要5吨的综合运输能力。而在西北地区经常可以看到两列相反方向行驶的专列，一边装的是运往甘肃、新疆等地的首钢线材，另一边装的是运往河北的新疆、甘肃线材。在我国，西北地区钢材流向东南，西南地区的钢材流向东北，东北地区的钢材流向全国，这种现象并不鲜见。从唐山运往新疆的钢材的运费高达700元/吨，这也从另一个方面导致新疆的钢材价格普遍高于其他城
市。
当前，西北地区由于地广人稀、经济欠发达、市场容量小等因素，钢贸企业之间的无序竞争不仅将大幅增加钢材的运输成本，也制约了钢铁工业经济效益的增长。这些制约西北钢铁工业健康发展的因素，应
引起钢贸界的广泛关注。
来源：中国冶金报-中国钢铁新闻网
“十二五”西北地区钢铁企业将，“厚积薄发”
信息来源：互联网 发布时间：2011-5-18
据报道，“十二五”期间，借助于国家西部大开发的强劲拉动和国家支持西部地区钢铁业适度发展的历史机遇，不锈钢工业焊管西北地区钢铁企业将“厚积薄发”，不锈钢焊管加快发展步伐，不锈钢管进一步做强，千方百计地满足西北地区经济增长对钢材的增长需求不锈钢。
据西北各省区已经公布的“十二五”发展规划目标焊管，到2015年钢管，西北地区的钢材年消费总量将达到6000万吨班德瑞。届时该地区的钢铁产能总量也将达到近6000万吨班得瑞，产能总量和消费需求总量总体平衡。
西北地区是我国钢铁工业发展较早的地区。新中国成立以来，西北地区的钢铁工业从无到有、从小到大、从大到强，为西北地区的国民经济建设作出了重要贡献。但是，由于历史原因，西北地区钢铁产业总体上发展速度比较缓慢，到目前为止还没有一个真正意义上的千万吨级大型钢铁企业。到2010年底，西北地区的钢铁总产量为2000万吨左右，仅占我国钢铁总产量的3%左右。
近年来，西北地区的钢铁企业通过技术进步和自主创新、产业结构调整和升级换代，转变增长方式，加快工艺技术装备大型化、自动化和现代化的改造。加快了企业发展的步伐。
同时，由于西北地区工业化进程加速，整个社会钢材消费结构发生了变化，板材、管材等工业用钢不断增加，特别是优质钢材的消费需求量不断增加，这也给西北地区钢企的产品结构调整带来了机遇。经过多年的努力，西北地区钢铁工业产品结构已经涵盖碳钢、特钢和不锈钢等，品种涵盖了线、棒、热轧板卷、冷轧板、镀锌板、彩涂板、无缝石油管等产品，除了钢轨、超高精度汽车板和家电板等少数产品还不能生产外，西北钢企已经基本拥有了品种规格完整的产品体系。经过多年的“厚积薄发”，西北地区钢铁工业已经具备了进一步发展和做强的条件。
另外，由于西部大开发的拉动，西北地区的钢材消费需求强度和每年的增速均高于全国平均水平。仅2011年，西北地区的钢材消费总量预计就将达到3000万吨以上。“十二五”期间，西北地区钢产量将由2010年末的2000万增长到“十二五”末的近6000万吨水平，净增4000万吨。
在需求的拉动下，西北地区的钢铁产量很可能出现增长，并将产生多个钢产量在千万吨级以上的大型钢铁企业，同时推进特钢产品的进一步优化升级。
新疆：抓住发展机遇
“十二五”期间，新疆的钢铁产能或将超过3000万吨。宝钢集团八钢公司实施“一体两翼”战略，投资300亿元用于项目的改扩建，到2012年，八钢本部的产能将达到1000万吨，南疆拜城钢铁基地产能将达到300万吨，伊犁钢铁项目产能将达到200万吨。到“十二五”末，八钢将形成钢铁产能1500万吨、销售收入700亿元，建成目标市场品种、规格较为齐全、产品系列基本配套的钢铁生产基地，成为中国西部和中亚地区最具竞争力的钢铁企业。新兴际华（新兴铸管）金特和钢公司投资90.2亿元的300万吨特钢项目，今年初已经开工建设，将建设4座20万吨金属氧化球团气基竖炉、2台180平方米烧结机、4座1260立方米高炉、4座120吨转炉等，计划2013年投产；加上此前的200万吨钢铁产能，2013年金特和钢公司将达到500万吨的规模。首钢集团伊犁钢铁投资200亿元的500万吨钢铁项目也在抓紧实施，同时新上烧结、球团、高炉、炼钢、制氧、棒材、线材、板卷、钢管项目等。届时，加上八钢在伊犁的200万吨项目，伊犁河谷将崛起一个700万吨的大型钢铁生产基地。与此同时，江西新钢集团在克州的300万吨特钢项目、新疆奎屯西姆莱斯合金钢100万吨技改工程等也都在加紧建设，在近两年内将形成产能。4月10日，山东钢铁集团喀什钢铁项目奠基，该项目由山钢集团莱钢承建，主要建设1000立方米级高炉、100吨级转炉以及轧钢生产线，建成后将形成年产300万吨铁、钢、材配套产能，其中，一期建设100万吨铁、钢、材配套产能。
甘肃：加快建设精品基地
甘肃省酒泉钢铁集团公司现已具备年产铁、钢、材各800万吨的规模，形成了碳钢、不锈钢两大生产体系，产品覆盖线、棒、板、卷等系列和以钢铁业为主、多元化产业发展的新格局。“十二五”期间，酒钢将建设中国西部一流的千万吨级现代化钢铁联合企业和以钢铁为主，适度发展非钢产业和相关产业的大型企业集团。到2015年，酒钢钢产能将达到1300万吨以上，总资产达到1400亿元以上，工业增加值达到180亿元以上，实现营业收入1400亿元以上，进入中国500强企业前100位。
陕西：加速钢铁企业整合重组
“十二五”，陕西省钢铁产业将加快钢企联合重组，加快实施产业升级和结构调整，增强核心竞争力。2010年9月29日，由陕西省政府力推的陕西钢铁集团有限公司挂牌成立，陕西省拥有了产能达到1000万吨的钢铁企业，陕西省内钢铁产业的整合计划初步得到实现。与此同时，新组建的陕西钢铁集团也将以汉中钢铁有限责任公司为平台，进一步加快推进汉中钢铁集团有限公司和陕西略钢公司、略钢厂的重组工作，从而最终在汉中形成500万吨钢的综合产能。届时，陕西龙钢集团的整合产钢能力将达到千万吨以上，产品结构也将进一步增强。陕西钢铁集团“十二五”发展规划明确，到2015年末，该企业的钢产量将达到1000万吨以上，营业收入达到500亿元以上，进入国家重点大型钢铁企业行列。
青海：增强资源支撑能力
青海省“十二五”的发展目标是：做精做强钢铁工业，支持开发利用低品位、难选冶铁矿资源，加强共伴生铁矿资源的回收利用，增强资源支撑能力。青海省将加强对现有生产工艺的技术改造，促进产品升级换代，稳定和巩固特钢生产能力，规划建设百万吨不锈钢项目，立足省内外资源和市场，加快推进钢铁产业一体化项目，建设西部新的特钢生产基地；加快产品结构调整，淘汰落后产能，推进联合兼并重组，提高产业集中度。
钢铁出水率怎么算 钢铁工业水处理实用技术与应用篇四
中国是世界上生产钢铁最多的国家。这个重工业的特点是重要的水耗量和数量众多的雨水有关的环境灾害。这这项研究中，我们提出了水足迹的使用，以代替常规指标（每顿钢铁的淡水消耗(fmc)，或者每吨钢铁的水耗量（wc））。以中国东部的一个钢厂为例，我们建立了一个水足迹计算模型，包括直接和虚拟水足迹。然后利用系统边界分析方法提出建立一个常见、可行的工业水足迹评价方法。具体地说，我们从生命周期评价的角度分析了钢铁行业的特点。以水足迹计算的结果为基础进行水风险评估。选中钢厂水消费（蓝水）足迹为2.24*107m3，包括虚拟水和2011年为6.5 * 108m3的理论水污染（灰水）足迹，表明这个企业对水环境构成了严重的威胁。对蓝水和灰水足迹分别进行计算以提供更详细的水风险信息，而不是添加对环境没有那么重要的这两个指标。1 简介
水和能源对炼钢来说是至关重要的组成部分。中国铁的主要生产地，因此对国际钢铁工业的发展起到了重要的作用。表1列举了2008到2010年的钢铁主要生产国的钢产量。2004年，中国钢铁行业水耗量是4*109m3，占了年度工业水耗量的10%。钢铁行业通过废水排放严重影响了当地的水环境。废水中有毒污染物种类很多，比如未溶解金属包括cd、石油衍生物、挥发性酚和砷等等。因此，钢铁行业严重影响了当地、地区乃至全球的水资源，并且面临很高的水风险。现在，钢铁行业使用吨钢淡水耗量（fwc）,吨钢水耗量（wc）等指标。吨钢淡水耗量指生产1吨钢铁消耗的淡水量。这里面的淡水指的是进入钢厂水系统的新鲜自来水，地下水和地表水，不包括用于冷却的循环水。吨钢水耗量值生产1吨钢铁所用的所有水，包括回收水和再生水。
fwc和wc相对来说简单实用。但是它们仅仅反映了钢铁行业的直接水耗量，并且忽略了虚拟水耗量和废水污染。虚拟水的概念由allan于1998年提出，指的是输入当前进程所需要生产的水。举个例子，对钢厂来说，发电所需要的水会被认为是这个企业的虚拟水。高成康等学者利用物质流分析方法针对钢铁企业的水利用建立了一套评价指标体系。其指标系统包括吨钢wc、吨钢fwc、吨钢回收wc以及吨钢水损失。这套指标被用来评估中国大钢厂的用水现状，并且找出目前wc中存在的问题。然而，这套方法没有考虑虚拟水在能量支出方面和其他生产支出（源自供应链）的影响，而且忽视了废水排放产生的环境影响。因此，需要建立一套综合的指标体系以评价钢铁行业在水资源和水风险方面的压力。水足迹的概念由hoekstra提出，它指的是wc的总和以及净输入虚拟水，可以从过程、工厂、工业门类、国家和地区等不同规模上加以评价。在hoekstra的研究中，水资源的概念被作为衡量全球不同地区的水资源拨款而提出。水足迹在旨在降低水资源压力的基础策略和活动中发挥着重要的作用，因为这种方法可以更精确的反映出人类活动对地区水资源造成的影响。ridoutt和pfister提出了减少人类对水资源水足迹来缓解压力。随着水足迹方法研究的进展，水足迹方法可以被用来分析生产过程和服务。水足迹包括蓝水足迹,绿水足迹,灰水足迹，绿水足迹是指在过程中直接被消耗的雨水，比如通过农业生产过程。蓝水足迹指的是退出环境和人类使用的地表水和地下水。灰水足迹是指应经被排入自然水系统的需要被稀释污染物的理论上的水量，由于环境水质量要高于相关的目标水质。许多情况下，水处理可以显著降低满足目标所需要的实际水量。灰水足迹可以当作水质的一个指标。
与wc相对比来说，总水足迹包括直接wc、虚拟水以及水质的影响。lca学术团体研究出了一套以lca方法为基础的水足迹方法，其可以被用来评价产品生命周期内产品或企业对水生环境的影响。现在，大多数的研究集中在地区和农业水足迹，而工业产品水足迹的计算仍处于早期阶段。水足迹方法表现出了一些缺点，阻碍了工业水足迹的评价。灰水、蓝水（直接和间接）、和绿水的简单的数值总和并不能为制造商提供环境方面的有效信息。绿水通常不能被工业设施所利用，除非建立一个雨水收集系统。虚拟水的消耗跟工业设施没有太大关系，对当地水资源也不会造成直接影响。因此，添加这些水足迹所产生的值并没有对环境造成明确的影响。
在这个行业，能源和水资源可持续发展不可避免地交织在一起。因此,能源和水之间的关系近年来引起了极大的研究兴趣。然而，生产过程中能源消耗的水足迹的计算仍然很困难，因为随着地区和能量生产方式的不同，水资源的消耗量也会相应变化。除此之外，以lca 为基础的水足迹方法考虑了整个产品生命周期内wc和水污染，由于可用数据有限，计算也十分困难。本篇文章中，我们试图建议一套针对水管理和清洁生产，普遍可行的水足迹评价方法。
以中国东部的一个钢厂为例进行了钢铁行业水足迹分析。这次分析包括水足迹方法和模型的验证、针对能量的虚拟wc评估以及水足迹和工业水风险（水供应量限制和水污染的风险）的考虑。与吨钢fwc和吨钢wc相比，钢铁行业使用水足迹作为水影响的指标，是因为水足迹可以综合评价水风险因素，并且在达到清洁和可持续生产方面更适合。从方法论的角度来讲，我们基于lca的角度，建立了一个可行的系统边界的研究。蓝色的水和灰水足迹计算分别显示详细的水风险信息,而不是简单的数值求和。到目前为止,只有少数情况下的水足迹评价都是在中国进行的,特别是在重工业。目前的工作将有助于工业水足迹评价方法的发展。2 材料与方法 2.1 总体系统分析
有两种方法可以用来计算水足迹:链式求和方法、逐步累积的方法。链式求和方法主要用于生产系统只有一个产品输出。与生产系统中不同步骤相联系的水足迹完全可以归于系统的结果，即产品。逐步累积的方法是基于生产最终和必要产品的过程的最终步骤的水足迹计算，和处理步骤的水足迹计算上的一般的水足迹计算方法。钢铁工业的产业链是复杂的,包括矿石冶炼精炼、连铸、轧制，以及存在于每一个环节中在许多车间进行广泛的水和能源消耗的其他过程。图1显示了钢铁生产流程。车间排放的水大量回收或者流入其他车间。多数大型钢铁工厂拥有自己的污水处理设施。这两种足迹方法都需要详细的信息和广泛的支持数据，而这些信息和数据一般来说都比较机密，特别对重工业来说。这使得很难计算行业的水足迹,并促进更好的水资源管理。这此次工作中，我们进行了全面的系统分析以评估水足迹。在水足迹的计算过程,我们考虑了直接wc,能源消耗,和当地水环境的影响,以更好地理解钢铁工业对水资源的影响。这种方法主要集中在所选厂的生产过程的水足迹,因此不需要长期分析和广泛的数据量。考虑到这些特性,该方法可以应用于其他行业。2.2 研究范围和系统边界的确定
钢铁行业的生命周期包括原料提取(主要是铁矿石和煤炭)、钢铁生产流程,钢铁产品消费、回收和运输。因此,以生命周期为基础的水足迹可以利用来评估产品或企业对水生环境的影响在整个产品或业务生命周期。然而，对企业来说，炼钢的输入（比如原材料和供应链）上游的水足迹很难获得。此外,原材料的开采和运输会有很大变化由于来源不同，并且一般没有很好地记录。钢铁产品的消耗量也会根据最终用途（比如建筑物、管道、汽车和家用电器）的改变而发生很大变化。最后，钢厂的安装和关闭一般不会被追踪，所以没有这方面的数据。鉴于大多数钢厂的生命周期一般也就几十年,这很可能是整个水足迹的一小部分,因此这里不考虑它。图2说明了研究的边界（研究对象在实线内）。在工业水足迹评估中，生产过程是利用的主体,这是最重要的部分，因此当决定减轻水风险时，制造商应该对之予以考虑。因此，我们在钢厂的生产过程中关注水足迹评估。
2.3 研究模型
从水足迹计算模型,得到下面的公式: wcf =dwf + vwf;(1)wcf——用水量足迹,dwf——直接水足迹,vwf——虚拟水足迹。dwf =wfobtained—— wfd-discharge——wfloss;(2)wfobtainedis——获得的水的数量,wfd-dischargeis---直接排水的量, wflossis——水蒸发造成的损失,渗透和副产品。对一个钢厂来说，虚拟水足迹的计算是十分复杂的，因为这需要对以下内容了解并计算，包括输入的生产中使用的水、生活（比如职员）wc、国内电力消费和化学物质(主要是用于治疗循环冷却水腐蚀、垢、絮状污泥脱水,等等)。通过参阅钢铁厂调查报告,生产和生活的wc相对容易获得。收集能耗,煤炭消耗量,石油消费的第一手数据，计算钢厂的能量消耗。根据zhang et al.(zhang andanadon, 2013)可以得出中国电力生产消耗的虚拟水。他们通过使用混合多源输入-输出（mrio）模型，研究了生命周期取水量、消费水使用和中国地区能源行业的废水排放。根据具体的技术和生产过程、主要的能源载体的来源、甚至考虑到时间，这些参数都有相当数量的变化。另一个重要的方面是灰水足迹，它指的是使污染物达到自然浓度或者目前周围水质标准所需要吸收淡水的理论体积。灰水足迹包括生活污水管理和工业污水管理。在国内污水的水足迹的估算中,需要测量化学需氧量(cod)和其他指标,并且根据水环境质量标准(gb3838-2002)或海水质量标准(gb3097-1997)计算出的所需稀释水的数量。在工业污水灰水足迹估算中,需要先将来自不同车间的废水收集,处理然后排放。所需的稀释水(yi)是基于满足地表水环境质量标准(gb38381997)。利用下式计算yi。yi=xi/qi(3)qi——污水排放污染物的水质标准，xi——污水样品的污染物浓度的测量平均值。
yi的最大值为最终的灰水足迹。使用公式（1）——（4）计算钢厂的水足迹。2.4 基于水足迹进行水风险评估
企业水风险包含物理风险、监管风险和声誉风险。在三个风险中，物理风险最接近水足迹。物理风险是水资源的直接风险。当存在水资源短缺或严重水污染时,企业可能面临物理风险,包括水量风险和水质风险。在水风险评估中，水足迹方法是很有用的，主要包括三个主要部分：水足迹计算，水风险评价和水风险管理。对有效和更可持续的水资源管理来说，分析企业和所有过程的水足迹可以提供所有需要的信息。此外,企业可以基于水风险评估的结果采取管理行动。3 结果与讨论 3.1 钢厂的水足迹
以中国东部的一个钢厂企业为例。该钢厂提供了一整套原材料生产流程，炼铁、炼钢、连铸、轧钢以及其他使用先进设备的流程。2011年，该厂生产了4.46*106吨钢。根据全系统分析方法，考虑10%的估计机械水损失，企业2011年dwf为1.46*106m3，误差在5%以内。这意味着企业消耗了90%的水。
该企业的生产流程十分复杂，多达20种不同化学药剂，比如防腐剂和防垢剂，在不同的过程中被使用。企业每年使用4.82*107吨化学药剂，其中的90%是固体，没有直接水足迹，在这个过程中对其他化学药剂使用的水被认为是dwf。由于数据有限，这些药剂的虚拟水无法评估，但很可能比dwf小得多。
表2表明了企业2011年能源的不同来源的能耗和水足迹。2011年电能的水足迹为1.98*107m3。同年，煤炭和焦炭的水足迹分别为78.3*104m3和191.4*104m3。因此，2011年能源的总虚拟水耗量为2.25*107m3，这要比dwf大一个数量级。企业适用污水综合排放标准(gb 89781997)和废水处理厂排除的污水水质，稀释因子最大可达106（表4）。2011年，该企业排放的处理后的污水量为6.10*106m3。在此期间，工业废水的灰水足迹为6.46*108m3。因此，总共灰水足迹为6.5*108m3。
图3表明了钢厂的所有水足迹的不同成分。在大部分的研究中，一件产品或一个公司的水足迹评估结果通常以总水足迹给出，即绿水足迹、蓝水足迹和灰水足迹之和。然而假想的污染量（灰水）和wc量（蓝水）的和，即总水足迹，一般认为没有环境意义。在这项研究中，总消耗水足迹（蓝水足迹）和水污染足迹（灰水足迹）没有求和，而是被分别计算，表明了水风险的详细信息。对选中钢厂企业，总wc（蓝水）足迹为2.44*107m3，总水污染（灰水）足迹为6.5*108m3。钢厂的高工耗企业对水环境造成了严重的威胁。
概括本研究的结果,考虑2010年中国钢产量，中国钢铁行业的水足迹大约是4*109 m3。ge et al.(2011)估计，2007年中国总水足迹为860*109m3，人均水足迹为650m3。这意味着钢铁行业占了总水足迹的0.4%。看来,钢铁工业的水足迹强度对于其他水相关行业具有重要意义。这确定了本研究的必要性，即计算一个具体的钢铁工业处理厂的水足迹。
此外,钢铁制造业的原材料非常重要。berger et al.(2012)表明，钢铁材料贡献了大众高尔夫汽车模型总水耗量的35-40%。因此,降低钢铁工业水足迹将大大减少中国和世界各地的很多产品的工业水足迹
钢铁行业不仅消耗大量的水,同时也造成了显著的与水有关的危害。选定钢厂的灰水足迹几乎是总wc（蓝水）足迹的27倍。与此相对比，全球动物产品的灰水足迹仅仅是蓝水足迹的1.06倍（87.2%绿水足迹，6.2%蓝水足迹，6.6%灰水足迹）。灰水和蓝水足迹的比例差异是由于钢铁企业排放的高浓度的工业废水。
